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지르코늄을 주성분으로 하는 주괴를 압출하여 얻은 튜브쉘을 (α+β)상 영역에서 균질화 처리 및 수냉하고, 응력완화 α-열처리, 1차 냉간압연, 중간 열처리, 2차 냉간압연 및 최종 열처리 단계를 포함하는 지르코늄 합금계 압력관의 제조방법에 있어서, 상기 (α+β)상에서의 균질화 처리를 (α+β)상/β상 전이온도 보다 20~60℃ 낮은 온도에서 수행하고, 1차 및 2차의 냉간압연을 통하여 70% 이상의 하기 수학식 1로 정의되는 총 변형량 Dt를 가하되 하기 수학식 2로 정의되는 2차 및 1차 냉간압연 간에 Q 계수 비가 2 이상이고 2차 냉간압연 시의 Q 계수가 5 이상이면서, 중간 열처리는 α상 또는 (α+β)상 영역에서 수행되고, 최종 열처리는 α/(α+β)상 전이온도보다 120~270℃ 낮은 온도에서 실시되는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금계 압력관의 제조방법:<수학식 1>Dt=(Ab-Af)/Ab (여기서, Ab 및 Af는 냉간압연 전과 후의 압력관의 단면적을 나타냄);<수학식 2>Q=(Δt/tb)/(ΔD/Db) (여기서, Δt는 tf-tb이고, ΔD는 Df-Db이고, tb 및 Db는 냉간압연 전의 압력관의 초기 두께 및 평균직경, tf 및 Df는 냉간압연 후의 압력관의 두께 및 평균직경을 나타냄)
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제 1항에 있어서, 상기 튜브쉘을 제조하기 위한 주괴가 2
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제 2항에 있어서, 1차 냉간압연 후의 중간 열처리를 α/(α+β)상 전이온도보다 30~130℃ 더 높은 온도에서, 최종 열처리를 α/(α+β)상 전이온도보다 120~270℃ 더 낮은 온도에서 각각 실시함을 특징으로 하는 지르코늄 합금계 압력관의 제조방법
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제 3항에 있어서, 상기 최종 열처리하여 얻은 압력관의 미세구조 특성이 10 vol
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제 3항에 있어서, 상기 최종 열처리하여 얻은 압력관의 미세구조 특성이 10~20 vol
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제 1항에 있어서, 상기 압출후 얻어진 튜브쉘이 0
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제 6항에 있어서, 상기 압출후 얻어진 튜브쉘이 냉각속도 50℃/s 보다 빠른 냉각속도로 β-수냉처리를 받은 주괴로부터 만들어짐을 특징으로 하는 지르코늄 합금계 압력관의 제조방법
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제 7항에 있어서, 상기 1차 냉간압연 후의 중간 열처리를 α/(α+β)상 전이온도보다 70~130℃ 낮은 온도에서 그리고 최종 열처리를 α/(α+β)상 전이온도보다 120~270℃ 낮은 온도에서 실시하는 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금계 압력관의 제조방법
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제 8항에 있어서, 상기 최종 열처리하여 얻은 압력관의 미세구조 특징이 1 vol
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제 8항에 있어서, 상기 최종 열처리하여 얻은 압력관의 미세구조 특징이 Zr(Nb,Fe)2 제2 상 입자의 평균크기가 직경 0
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상기 청구항 1의 제조방법에 의해 제조되되, 2
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제 11항에 있어서, 상기 압력관의 미세구조 특성이 10~20 vol
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제 11항 또는 제 12항 중 어느 한 항에 있어서, 상기 압력관의 특성이 DHC 속도는 250℃에서 6Zr - 1×10~8 m/s보다 느리고, 임계응력 집중 세기는 250℃에서 10 MPa√m 이상이고, 파괴인성저항치 (dJ/da)는 250℃에서 300 MPa 보다 크고, 인장강도는 300℃에서 480 MPa 초과인 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금계 압력관
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청구항 1의 제조방법에 의해 제조되되, 0
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제 14항에 있어서, 상기 압력관의 미세구조 특성이 제2 상 입자 Zr(Nb,Fe)2의 평균크기가 직경 0
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제 14항 또는 제 15항에 있어서, 상기 압력관의 특성이 DHC 속도는 250℃에서 6Zr - 1×10~8 m/s 보다 느리고, 임계 응력 집중 세기는 250℃에서 10 MPa√m보다 크고, 파괴인성저항치 (dJ/da)는 250℃에서 250 MPa 초과이고 인장강도는 300℃에서 480 MPa 초과인 것을 특징으로 하는 지르코늄 합금계 압력관
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