| 1 |
1
기둥구조 형식별로 설계변수들, 후보값들 및 후보값 인덱스들을 저장하는 후보값 데이터베이스;소정의 종료 조건이 만족할 때까지, 상기 설계변수들의 후보값 인덱스들을 조합하여 생성되는 유전자 비트열들을 유전자 선택, 교배, 돌연변이 및 대체 연산함으로써 매 세대마다 유전자 비트열들을 생성하고, 상기 종료 조건을 만족하는 적어도 하나의 유전자 비트열을 도출하는 유전자 알고리즘 처리부;매 세대의 유전자 비트열들에 관하여, 주어진 소요하중과 설계기준에 따른 하나 이상의 제약조건들을 모두 만족하는지 여부를 판정하고, 상기 제약조건들 중 하나라도 만족하지 못할 경우에 위반율을 산출하는 제약조건 위반율 산출부;매 세대의 유전자 비트열들에 관하여 건설 전과정 온실가스 배출량을 산출하기 위한 목적함수의 산출 값들과 상기 위반율 값들을 기초로 적합도 값들을 산출하는 적합도 산출부; 및기둥구조 형식별로 상기 종료 조건을 만족하는 적어도 하나의 유전자 비트열들 중에 가장 높은 적합도 값을 가지는 유전자 비트열에 상응하는 기둥 부재의 설계안을 해당 기둥구조 형식에 관한 최적 단면의 기둥 부재 설계안으로 선택하는 최적 부재 선택부를 포함하되,상기 기둥구조 형식은 철근콘크리트 기둥, 매입형 합성기둥 및 충전형 합성기둥 중 적어도 하나이고, 제약조건들은 주어진 소요하중보다 설계강도가 크거나 같아야 하는 제약조건과 규정에 따른 제약조건인 것이고,상기 철근콘크리트 기둥의 건설 전과정 온실가스 배출량을 산출하기 위한 목적함수(ftotal)는 재료 생산 단계, 운송 단계 및 시공 단계의 콘크리트 기여분의 온실가스 배출량(f1)과 재료 생산 단계, 운송 단계 및 시공 단계의 철근 기여분의 온실가스 배출량(f2)을 합산한 다음 수학식ftotal = f1 + f2f1=h(AcρcCc) + 2(hAc/Cmx)×(TD/SM)×DCmx×EFf + (hAc/Cpm)×DCpm×EFf f2=h(ArρrCr) + 2(hAr/Cdm)×(TD/SM)×DCdm×EFf + (h(2b+2d)/Aeu)×EFeu 에 의해 주어지고, 여기서 h는 기둥 부재의 길이, Ac는 콘크리트 단면적, ρc는 콘크리트 밀도, Cc는 단위 부피의 콘크리트를 생산하는 데에 발생한 온실가스량, Cmx는 믹서 장비의 용량, TD는 재료생산지와 시공현장 사이의 거리, SM은 운송 장비의 평균이동속도, DCmx는 믹서 장비의 연료 소모량, EFf는 단위 부피의 연료를 소모할 때에 배출되는 온실가스량, Cpm은 펌프 장비의 용량, DCpm은 펌프 장비의 연료 소모량, Ar은 철근 단면적, ρr은 철근 밀도, Cr은 단위 질량의 철근을 생산하는 데에 발생한 온실가스량, Cdm는 덤프 장비의 적재 중량, DCdm는 덤프 장비의 연료 소모량, b는 단면 폭, d는 유효 높이, Aeu는 유로폼 단면적, EFeu는 단위 부피의 유로폼 생산 시에 배출되는 온실가스량인 것을 특징으로 하는 건물 기둥 부재 최적 구조 설계 시스템
|
| 2 |
2
삭제
|
| 3 |
3
청구항 1에 있어서, 상기 철근콘크리트 기둥의 설계변수들은 너비, 높이, 압축강도, 철근항복강도, 철근단면적 및 철근개수이고, 매입형 합성기둥의 설계변수들은 너비, 높이, 철근항복강도, 철근단면적, 철근개수, H형강 단면적 및 H형강 항복강도이며, 충전형 합성기둥의 설계변수들은 직경, 압축강도, 단면적 및 항복강도인 것을 특징으로 하는 건물 기둥 부재 최적 구조 설계 시스템
|
| 4 |
4
삭제
|
| 5 |
5
청구항 1에 있어서, 상기 매입형 합성기둥의 건설 전과정 온실가스 배출량을 산출하기 위한 목적함수(ftotal)는 재료 생산 단계, 운송 단계 및 시공 단계의 콘크리트 기여분의 온실가스 배출량(f1), 재료 생산 단계, 운송 단계 및 시공 단계의 H형강 기여분의 온실가스 배출량(f2) 및 재료 생산 단계, 운송 단계 및 시공 단계의 철근 기여분의 온실가스 배출량(f3)을 합산한 다음 수학식ftotal = f1 + f2 + f3f1=h(AcρcCc) + 2(hAc/Cmx)×(TD/SM)×DCmx×EFf + (hAc/Cpm)×DCpm×EFf f2=h(AsρsCs) + 2(hAsρs/Cdm)×(TD/SM)×DCdm×EFf + (hAsρs/Ctw)×ECtw×EFe f3=h(ArρrCr) + 2(hArρr/Cdm)×(TD/SM)×DCdm×EFf + (h(2b+2d)/Aeu)×EFeu 에 의해 주어지고, 여기서 h는 기둥 부재의 길이, Ac는 콘크리트 단면적, ρc는 콘크리트 밀도, Cc는 단위 부피의 콘크리트를 생산하는 데에 발생한 온실가스량, Cmx는 믹서 장비의 용량, TD는 재료생산지와 시공현장 사이의 거리, SM은 운송 장비의 평균이동속도, DCmx는 믹서 장비의 연료 소모량, EFf는 단위 부피의 연료를 소모할 때에 배출되는 온실가스량, Cpm은 펌프 장비의 용량, DCpm은 펌프 장비의 연료 소모량, As은 H형강 단면적, ρs은 H형강 밀도, Cs은 단위 질량의 H형강을 생산하는 데에 발생한 온실가스량, Cdm는 덤프 장비의 적재 중량, DCdm는 덤프 장비의 연료 소모량, Ctw은 타워크레인 장비의 적재중량, ECtw은 타워크레인 장비의 전력 소모량, EFe는 전력 단위를 소모할 때에 배출되는 온실가스량, b는 단면 폭, d는 유효 높이, Aeu는 유로폼 단면적, EFeu는 단위 부피의 유로폼 생산 시에 배출되는 온실가스량, Ar은 철근 단면적, ρr은 철근 밀도, Cr은 단위 질량의 철근을 생산하는 데에 발생한 온실가스량, b는 철근의 단면 폭, d는 철근의 유효 높이, Aeu는 유로폼 단면적, EFeu는 단위 부피의 유로폼 생산 시에 배출되는 온실가스량인 것을 특징으로 하는 건물 기둥 부재 최적 구조 설계 시스템
|
| 6 |
6
청구항 1에 있어서, 상기 충전형 합성기둥의 건설 전과정 온실가스 배출량을 산출하기 위한 목적함수(ftotal)는 재료 생산 단계, 운송 단계 및 시공 단계의 콘크리트 기여분의 온실가스 배출량(f1) 및 재료 생산 단계, 운송 단계 및 시공 단계의 형강 튜브 기여분의 온실가스 배출량(f2)을 합산한 다음 수학식ftotal = f1 + f2f1=h(AcρcCc) + 2(hAc/Cmx)×(TD/SM)×DCmx×EFf + (hAc/Cpm)×DCpm×EFf f2=h(AtρtCt) + 2(hAtρt/Cdm)×(TD/SM)×DCdm×EFf + (hAtρt/Ctw)×ECtw×EFe 에 의해 주어지고, 여기서 h는 기둥 부재의 길이, Ac는 콘크리트 단면적, ρc는 콘크리트 밀도, Cc는 단위 부피의 콘크리트를 생산하는 데에 발생한 온실가스량, Cmx는 믹서 장비의 용량, TD는 재료생산지와 시공현장 사이의 거리, SM은 운송 장비의 평균이동속도, DCmx는 믹서 장비의 연료 소모량, EFf는 단위 부피의 연료를 소모할 때에 배출되는 온실가스량, Cpm은 펌프 장비의 용량, DCpm은 펌프 장비의 연료 소모량, At은 형강 튜브의 단면적, ρt은 형강 튜브의 밀도, Ct은 단위 질량의 형강 튜브를 생산하는 데에 발생한 온실가스량, Cdm는 덤프 장비의 적재 중량, DCdm는 덤프 장비의 연료 소모량, Ctw은 타워크레인 장비의 적재중량, ECtw은 타워크레인 장비의 전력 소모량, EFe는 전력 단위를 소모할 때에 배출되는 온실가스량인 것을 특징으로 하는 건물 기둥 부재 최적 구조 설계 시스템
|
| 7 |
7
삭제
|
| 8 |
8
삭제
|
